本發(fā)明涉及用來輸送非鐵金屬合金的熔液的供液管、其組裝體、以及具備該組裝體的非鐵金屬鑄造系統(tǒng)。

背景技術：

近年，不使用澆包而從熔解爐或保持爐向壓鑄機等鑄造裝置經(jīng)由密閉的供液配管直接供液的直接供液方式正在普及。在該直接供液方式中，有空氣不與熔液接觸、不易發(fā)生熔液的溫度下降、將不混入漂浮在爐內(nèi)的熔液表面上的氧化膜、垃圾等的清潔的熔液向鑄造裝置供給等優(yōu)點。在該直接供液方式中，要求沒有供液配管中的熔液的泄漏。因此，要求將構(gòu)成供液配管的供液管彼此牢固地連結(jié)。

在專利文獻1中記載有如下技術，在使用鋁合金熔液的情況下，將供液管用由對于鋁熔液的耐熔損性較高的陶瓷材料形成的內(nèi)管、和由強度及韌性較高的鋼鐵材料形成的外管形成。借助鋼鐵材料制的外管，能夠?qū)㈨g性較低的陶瓷材料制的內(nèi)管從鑄造注射時的沖擊載荷進行保護。此外，通過將鋼鐵材料制的外管彼此緊固，能夠加載較高的緊固載荷，所以能夠可靠地防止熔液從供液管彼此的連結(jié)部泄漏。

如果如專利文獻1記載的供液管那樣將外管用鋼鐵材料形成，將內(nèi)管用陶瓷材料形成，則如果供液管被熔液加熱，則因熱膨脹差而在外管與內(nèi)管之間產(chǎn)生間隙。如果熔液進入到該間隙中，則鋼鐵材料制的外管被熔液侵蝕。為了防止該情況，在引用文獻1的供液管中，在供液管的兩端部在內(nèi)管與外管之間形成環(huán)狀的槽，在該槽中插入由無機材料構(gòu)成的纖維質(zhì)薄片。即使隨著供液管的溫度上升而在內(nèi)管與外管之間形成了間隙，也借助隨著溫度上升而在半徑方向上膨脹的纖維質(zhì)薄片，防止可能將外管侵蝕的鋁熔液侵入到上述間隙中。在引用文獻1的供液管的外管的內(nèi)周面上形成有ni合金層，在該ni合金層中擔載有tic粒子。即使熔液越過上述纖維質(zhì)薄片而侵入到上述間隙中，也由于ni合金層上的tic粒子具有的疏熔液性，防止鋁熔液將外側(cè)管侵蝕。

專利文獻1所記載的供液管在下述的點上還有改善的余地。其一點在于，通過在外管的內(nèi)周面上形成ni合金層以及使ni合金層擔載tic粒子，供液管的制造成本增大。另一點在于，當供液管的溫度上升時，由于在供液管的較長方向兩端部以外的區(qū)域中在內(nèi)管與外管之間有間隙，所以在供液管的長軸線方向上內(nèi)側(cè)管有可能偏差。

專利文獻1：日本特許5015138號公報。

技術實現(xiàn)要素：

本發(fā)明的目的在于，在抑制供液管的制造成本的增大的同時，從熔液保護由鐵類材料構(gòu)成的外管，并且防止外管與內(nèi)管之間的管長軸線方向的位置偏差。

根據(jù)本發(fā)明的一技術方案，提供一種用來輸送非鐵金屬合金的熔液的供液管，具備：外管，由鐵類材料構(gòu)成；內(nèi)管，由具有熔液耐受性的材料構(gòu)成；中間件，設在前述外管與前述內(nèi)管之間，由纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體構(gòu)成。前述中間件在被在前述供液管的徑向上壓縮的狀態(tài)下，配置在前述外管與前述內(nèi)管之間。

根據(jù)本發(fā)明的另一技術方案，提供一種供液管組裝體，是將兩個上述供液管連結(jié)而成的供液管組裝體，兩個前述供液管彼此緊固連結(jié)件連結(jié)，前述緊固連結(jié)件產(chǎn)生將相互面對的前述外管的端面彼此相互推壓的緊固連結(jié)力；在兩個前述供液管的相互面對的前述內(nèi)管的端面之間，以被前述緊固連結(jié)力壓縮的狀態(tài)，夾設有由纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體構(gòu)成的填充件。

根據(jù)本發(fā)明的再另一技術方案，提供一種非鐵金屬鑄造系統(tǒng)，具備儲存非鐵金屬合金的熔液的爐、鑄造裝置、和從前述爐向前述鑄造裝置輸送熔液的供液配管；前述供液配管包含前述將兩個供液管連結(jié)而成的供液管組裝體。

根據(jù)上述技術方案，通過將由纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體構(gòu)成的中間件，以在供液管的徑向上壓縮的狀態(tài)下，配置到外管與內(nèi)管之間，借助中間件的斥力在中間體與外管之間、以及中間體與內(nèi)管之間產(chǎn)生摩擦力。由此，能夠防止內(nèi)管相對于外管的位置偏差。此外，通過將中間件在壓縮的狀態(tài)下使用，熔液難以侵入到外管與內(nèi)管之間，所以不易發(fā)生因熔液侵入造成的外管的侵蝕。

附圖說明

圖1是非鐵金屬鑄造系統(tǒng)的概略側(cè)視圖。

圖2是圖1的非鐵金屬鑄造系統(tǒng)的概略俯視圖。

圖3是表示供液管的結(jié)構(gòu)的剖視圖。

圖4是說明作為直管的供液管的制造方法的概略圖。

圖5是表示作為曲管的供液管的制造裝置的概略結(jié)構(gòu)的剖視圖。

具體實施方式

以下，參照附圖對本發(fā)明的實施方式進行說明。

首先，參照圖1及圖2對非鐵金屬鑄造系統(tǒng)的整體結(jié)構(gòu)進行說明。

如圖1所示，非鐵金屬鑄造系統(tǒng)作為鑄造裝置而具有壓鑄機10。作為壓鑄機10，使用以往以來被作為低溫室方式用而廣泛普及的橫合模橫注射方式的裝置。

壓鑄機10具有保持固定模11的固定側(cè)模板12、和保持可動模13的可動側(cè)模板14。套筒16的內(nèi)部空間連通到形成在固定模11與可動模13之間的腔室15。在套筒16內(nèi)，設有用來將套筒16內(nèi)的熔液向腔室15內(nèi)注射的柱塞17。壓鑄機10除此以外還具有可動模13的驅(qū)動機構(gòu)、柱塞17的驅(qū)動機構(gòu)等的對于本領域技術人員而言周知的構(gòu)成要素，但省略這樣的周知的構(gòu)成要素的圖示及說明。

在套筒16的下部設有供液口16a。在供液口16a上，經(jīng)由供液配管18連接著熔解爐或保持爐等的爐19。在爐19的頂面上設有蓋，爐19的內(nèi)部被從周圍環(huán)境實質(zhì)地隔離。在供液配管18中，設有用來將儲存在爐19內(nèi)的非鐵金屬熔液（例如鋁合金、鋅合金、鎂合金等的熔液）輸送到套筒16的供液機20，例如電磁供液機。

供液口16a優(yōu)選的是朝向鉛直方向下方（即，供液口16a的中心處于套筒16的最下部），但并不限定于此，只要供液口16a的中心處于套筒的下半部就可以。

供液配管18的上游側(cè)端在比儲存在爐19內(nèi)的鋁熔液表面低的高度的位置連接在爐19上。因此，能夠由供液機20將處于爐19內(nèi)的鋁熔液，在不與大氣接觸的情況下經(jīng)由供液配管18輸送到套筒16。

在具備上述那樣的所謂“直接供液方式”的供液裝置的鑄造系統(tǒng)中，由于將高品質(zhì)的熔液向鑄造裝置供給，所以能夠鑄造高品質(zhì)的鑄件。

供液配管18通過將多個供液管30連結(jié)而構(gòu)成。在圖3中，表示了被連結(jié)的兩個供液管30的連結(jié)部附近的結(jié)構(gòu)，以由單點劃線表示的中心線為邊界，下側(cè)表示供液管30彼此的緊固連結(jié)前的狀態(tài)，上側(cè)表示緊固連結(jié)后的狀態(tài)。

供液管30具有具備外管31、中間件32及內(nèi)管33的三層構(gòu)造。

外管31由鐵類材料、優(yōu)選的是由鋼鐵材料形成。作為鋼鐵材料，例如優(yōu)選的是重視高溫下的耐氧化性而采用奧氏體類不銹鋼。外管31也可以由鑄鐵形成。

內(nèi)管33由有熔液耐受性（對于計劃由該供液管30輸送的熔液的耐熔損性）的材料、例如陶瓷材料形成。該陶瓷材料可以為包含氧化鋁、氮化硅、硅石及氧化鋯中的至少1種以上的材料。

另外，在用供液管30輸送鋁以外的非鐵金屬合金熔液的情況下，也可以考慮對該非鐵金屬材料的浸潤性及反應性，將內(nèi)管33的材料變更。例如，在熔液是鎂合金熔液的情況下，也可以使內(nèi)管33的材料為硅石類以外的陶瓷材料或不銹鋼。

夾裝在外管31與內(nèi)管33之間的中間件32可以由，配置在供液管30的長軸線方向中央部的中央部分321、和配置在供液管30的兩端部的兩個端部分322構(gòu)成。

中間件32可以由將纖維質(zhì)無機材料壓縮成形為薄片狀、氈狀或毯狀即平板形狀而成的壓縮成形體形成。構(gòu)成中間件32的纖維質(zhì)無機材料優(yōu)選的是包含氧化鋁、氮化硅及硅石（二氧化硅）中的至少1種以上。這樣的纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體是能夠從陶瓷纖維工業(yè)會會員企業(yè)等商業(yè)性地獲得的周知的材質(zhì)。

構(gòu)成纖維質(zhì)無機材料的纖維的直徑優(yōu)選的是1μm～500μm。在纖維徑不到1μm的情況下，纖維的強度較低，有難以保持形狀的趨向。在纖維徑比500μm大的情況下，纖維的韌性變低，有在受到鑄造時的沖擊時容易斷裂的趨向。

在供液管30的制造時，將構(gòu)成中間件32的中央部分312的上述平板形狀的壓縮成形體卷繞到內(nèi)管33的外周面上。此時，既可以在內(nèi)管33的外周面上卷繞1片壓縮成形體，也可以卷繞多片壓縮成形體。

通過將卷繞著中間件32的中央部分321的內(nèi)管33向外管31的內(nèi)部有過盈量地（即，在將構(gòu)成中間件32的由纖維無機質(zhì)材料形成的壓縮成形體從自由狀態(tài)壓縮而增加了密度的狀態(tài)下）嵌入，能夠使外管31、中央部分321及內(nèi)管33一體化。為了確保過盈量，使用自由狀態(tài)下的厚度比內(nèi)管33的外徑與外管31的內(nèi)徑的差的1/2大的中間件32。

構(gòu)成中間件32的中央部分321的纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體不具有粘接性。但是，由于如上述那樣中央部分321以壓縮的狀態(tài)被嵌入到外管31的內(nèi)部，所以借助對抗于壓縮的斥力，產(chǎn)生中央部分321與外管31及內(nèi)管33的接觸面壓，借助與其相應的大小的摩擦力，防止內(nèi)管33相對于外管31的位置偏差。

構(gòu)成中間件32的中央部分321的壓縮成形體的密度在夾裝在外管31與內(nèi)管33之間的狀態(tài)下，優(yōu)選的是100～250kg/m²。在密度不到100kg/m²的情況下，斥力變小，所以有可能在中間件32的中央部分312與外管31及內(nèi)管33之間不能得到充分的摩擦力。在密度比250kg/m²大的情況下，雖然沒有性能上的問題，但施工變困難而帶來成本增加，所以并不優(yōu)選。

作用在中間件32的中央部分321與外管31及內(nèi)管33之間的摩擦力優(yōu)選的是20n/cm²以上。在摩擦力不到20n/cm²的情況下，有可能因鑄造時的注射的沖擊等而產(chǎn)生內(nèi)管33的偏差。

通過將中間件32的中央部分321用上述那樣的兼具備耐熱性和韌性的纖維質(zhì)無機材料形成，不會因外管31與內(nèi)管33的熱膨脹差而使中間件32損傷。此外，對于中央部分321，不論常溫時還是高溫時，都要求將外管31與內(nèi)管33的位置關系在不發(fā)生較大地錯移的情況下來保持，而上述纖維質(zhì)無機材料在700～800°c（鋁熔液溫度）的高溫的使用溫度域中也不會塌陷（不會蠕變變形）而保持形狀。此外，上述纖維質(zhì)無機材料通過被加熱而熱膨脹。因而，即使因外管31與內(nèi)管33的熱膨脹差而外管31與內(nèi)管33之間的間隙變化，也隨之中間件32在其厚度方向上膨脹或縮小。因此，即使供液管30的溫度變化，也能夠?qū)⑸鲜瞿Σ亮S持在，能夠防止外管31與內(nèi)管33的長軸線方向的位置偏差的程度。

如果如上述那樣將中間件32的中央部分321卷繞到內(nèi)管33上，則中央部分321關于周向成為不連續(xù)。即，如果將具有與內(nèi)管33的外周面的周長相應的寬度的矩形的中央部分321卷繞到內(nèi)管33上，則矩形的相反側(cè)的邊彼此被對接。由于在該對接部存在間隙，所以有可能熔液從供液管30的端部侵入到該間隙中。

端部分322防止熔液向上述間隙的侵入。端部分322可以通過將平板形狀的壓縮成形體沖裁或沖切為圓環(huán)（環(huán)）狀來制作。由于這樣制造出的端部分322關于周向連續(xù)，所以能夠防止熔液侵入到上述中央部分321的間隙中。

端部分322優(yōu)選的是如上述那樣沒有不連續(xù)部（斷開處）的圓環(huán)形狀，但如果端部分322的上述斷開處的圓周方向位置與中央部分的321的上述間隙充分遠離（例如如果處于180度相反方向），則也可以在端部分322存在斷開處。

為了裝配端部分322，將中央部分321的長軸線方向尺寸（軸向全長）設定得比內(nèi)管33的軸向全長短例如2～30mm。于是，在內(nèi)管33的兩端的外周面上，產(chǎn)生沒有被長度1～15mm（參照圖3的x1）的中央部分321覆蓋的部分。在該部分處，能夠裝配外徑與外管31的內(nèi)徑大致相等、內(nèi)徑與內(nèi)管33的外徑大致相等的圓環(huán)狀的端部分322。

端部分322的厚度（即長軸線方向尺寸）優(yōu)選的是與內(nèi)管33的兩端的外周面的沒有被中央部分321覆蓋的部分的長度（在上述例子中是1～15mm的范圍的值）相等或比其大，并且為1～15mm。另外，取決于端部分322的厚度，決定將相鄰的供液管30彼此連結(jié)時的端部分322的軸線方向的壓縮程度，但端部分322的軸線方向壓縮程度也可以與中央部分321的徑向壓縮程度或后述的填充件34的軸線方向壓縮程度相同程度地較大壓縮，但也可以是被較輕地壓縮的程度。在端部分322的厚度比1mm小的情況下，填充件的強度較低，施工性也較差，不充分地發(fā)揮功能。如果考慮使用薄片狀、氈狀或毯狀的能夠商業(yè)性地獲得的纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體，則端部分322的厚度優(yōu)選的是15mm以下。

另外，即使端部分322的厚度比15mm大，也沒有熔液密封性能上的問題，但端部分322的厚度越大，中央部分321的長度越短，中央部分321與外管31及內(nèi)管33的接觸面積變小而摩擦力變小。因此，優(yōu)選的是決定端部分322的厚度，以確保中央部分321的長度，前述中央部分321的長度確保不發(fā)生內(nèi)管33相對于外管31的偏差的程度的摩擦力。中央部分321優(yōu)選的是具有供液管30的軸向全長（長軸線方向長度）的80%以上的長度。

也可以在構(gòu)成上述中間件32的中央部分321的纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體上涂覆或含浸耐熱性粘接劑或灰漿質(zhì)材料來使用。例如，將中央部分321粘接到內(nèi)管33上，有利于之后將內(nèi)管33向外管31嵌入時的作業(yè)性的提高。但是，如果壓縮成形體因這樣的材料硬化而變形能力下降，則當供液管被加熱而外管31與內(nèi)管33的間隙擴大時，中央部分321不能充分地追隨，中央部分321與外管31及內(nèi)管33之間的摩擦力有可能成為零或大幅下降。因此，粘接材料或灰漿類的硬質(zhì)材料為了外管31的內(nèi)周面或內(nèi)管33的外周面與中央部分321的粘接，優(yōu)選的是止于涂覆在粘接面上的程度。

內(nèi)管33的軸向全長比外管31的軸向全長短0.2～10mm（參照圖3的x2）。在將填充件34夾入到相鄰的供液管的相互對置的內(nèi)管33的端面彼此之間（及相互對置的中間件32的端部分322的端面彼此之間）的狀態(tài)下，將相鄰的供液管30的外管31彼此用緊固連結(jié)件35緊固連結(jié)。填充件34可以用與上述中間件32相同的材料形成。構(gòu)成填充件34的壓縮成形體的層疊方向優(yōu)選的是填充件34的厚度方向即供液管30的長軸線方向。

另外，在外管31的軸向全長與內(nèi)管33的軸向全長的差不到0.2mm（即在單側(cè)在外管31的端面與內(nèi)管33的端面之間產(chǎn)生的臺階不到0.1mm）的情況下，外管31和內(nèi)管33同時受到鑄造裝置的注射時的沖擊，由較脆的陶瓷材料構(gòu)成的內(nèi)管33有可能損傷。另一方面，如果外管31的軸向全長與內(nèi)管33的軸向全長的差比10mm大，則用來將上述臺階填埋的填充件34變厚，有可能通過與非鐵金屬熔液接觸的面積增加而劣化，磨損變得嚴重。

優(yōu)選的是在構(gòu)成中間件32或填充件34的纖維質(zhì)無機材料中混合氮化硼粉末等的陶瓷質(zhì)粉末。通過這樣，實現(xiàn)中間件32對于非鐵金屬熔液的浸潤性的下降以及耐熔損性的提高。即使將陶瓷質(zhì)粉末混合到纖維質(zhì)無機材料中，得到的壓縮成形體的彈力性的下降也較少，所以不會在性能上產(chǎn)生問題。

中間件32或填充件34也可以通過將薄片狀的纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體層疊多層而形成。另外，在此情況下，也可以在薄片狀的纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體的層間配置氮化硼粉末等陶瓷質(zhì)粉末。

在圖示例中，緊固連結(jié)工具35由多組螺栓35a/螺母35b構(gòu)成。在設在外管31的端部的凸緣31a上，在圓周方向上以等間隔設有多個孔，在各孔中穿通螺栓35a，將與各螺栓35a螺紋接合的螺母35b緊固，由此，相互面對的凸緣31a彼此密接而被牢固地結(jié)合。此時，在相互面對的內(nèi)管33的端面之間夾設具有彈性的填充件34，由于內(nèi)管33的端面彼此不直接接觸，所以內(nèi)管33不會破損。由于外管31由鐵類材料、優(yōu)選的是由鋼鐵材料形成，所以即使被作用緊固連結(jié)件35產(chǎn)生的緊固連結(jié)力（在此情況下是螺栓35a的軸力）也不會損傷。

緊固連結(jié)工具（螺栓35a）優(yōu)選的是由熱膨脹率與外管31相同或較小的材料形成。如果構(gòu)成緊固連結(jié)件的材料的熱膨脹率比形成外管31的材料的熱膨脹率大，則在加熱到使用溫度時緊固連結(jié)力下降而發(fā)生松動，熔液有可能從相互面對的凸緣31a彼此的間隙泄漏。

緊固連結(jié)件并不限定于螺栓35a/螺母35b，只要作用于相鄰的供液管30的外管31上，能夠施加緊固連結(jié)力，使得該外管31的相互對置的接觸面（不經(jīng)由填料而直接接觸的面）彼此相互推壓即可，形式是任意的。例如，也可以是產(chǎn)生相互相對的凸緣31a彼此相互推壓那樣的力的夾鉗或彈簧那樣的工具。

關于填充件34的厚度即長軸線方向尺寸，使得被供液管彼此的緊固連結(jié)力（例如由螺栓緊固連結(jié)帶來的軸力）壓縮時的填充件34的厚度等于內(nèi)管33與外管31的軸向全長的差（它等于相鄰的供液管30的內(nèi)管33的端面間距離x3）。填充件34通過壓扁（壓縮）而密度上升，更可靠地防止非鐵金屬熔液的滲入。優(yōu)選的是決定填充件34的厚度及上述端面間距離x3，以使填充件34的壓扁后的密度成為100～250kg/m²。如果填充件34的壓縮不充分，則成為非金屬熔液容易進入到無機材料纖維的間隙中的狀況。如果非鐵金屬熔液滲入到填充件34內(nèi)，則填充件34的彈性下降，成為熔液漏出的原因。

根據(jù)上述實施方式，借助由中間件32的中央部分321的斥力引起的摩擦力，能夠防止外管31和內(nèi)管33相對地移動，前述中間件32由以壓縮狀態(tài)插入到外管31與內(nèi)管33之間的由纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體構(gòu)成。此外，由于上述纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體耐熱性也較高，所以能夠持續(xù)較長期間維持上述相對移動防止功能。此外，通過將纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體以壓縮狀態(tài)使用，即使熔液從供液管30的長軸線方向的兩端部朝向中央部分321侵入，也難以侵入到高密度的壓縮成形體中。

此外，借助由纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體構(gòu)成的中間件32的端部分322，能夠更可靠地防止熔液侵入到，在制造上難以避免的中央部分321的周向端部間的間隙中。

此外，當將供液管30彼此連結(jié)時，由于在相互對置的內(nèi)管33的端面彼此之間，也以壓縮狀態(tài)插入了由纖維質(zhì)無機材料的壓縮成形體構(gòu)成的填充件34，所以能夠防止熔液從內(nèi)管33的端面彼此的間隙朝向中間件32側(cè)侵入。

與在外管31或內(nèi)管33上設置特殊的保護層的情況相比，能夠?qū)⒗w維質(zhì)無機材料的壓縮成形體以低成本施工。即，即根據(jù)上述實施方式，能夠在抑制供液管30的制造成本的增大的同時，將由鐵類材料構(gòu)成的外管充分地保護，并且能夠防止外管31與內(nèi)管33之間的相對的移動。

在圖1及圖2所記載的鑄造系統(tǒng)中，由于在供液管30內(nèi)總是存在熔液，所以優(yōu)選的是設置將供液管30內(nèi)的熔液保溫的加熱器（未圖示）。在此情況下，如果在供液管30內(nèi)部設置加熱器，則供液管30的制造成本及維護成本增大，此外，因構(gòu)造的復雜化，供液管30的通用性下降。因而，在設置加熱器的情況下，優(yōu)選的是例如覆套式電阻加熱器、外套加熱器等的能夠相對于供液管30容易地拆裝的加熱器。

另外，對于供液管30和套筒16及爐19的連接，可以通過在套筒16及爐19上設置連結(jié)接頭（未圖示）來進行，前述連結(jié)接頭具有與供液管30的端部同樣的輪廓，由具有熔液耐受性的材料構(gòu)成。該未圖示的連結(jié)接頭與端部的供液管30之間只要用填充件34密封就可以。

接著，對將卷繞著中間件32的中央部分321的內(nèi)管33向外管31嵌入的方法進行說明。

首先，在通過將構(gòu)成中間件32的中央部分321的由纖維無機質(zhì)材料形成的壓縮成形體壓縮而減小了厚度的狀態(tài)下，如圖4（a）至圖4（b）所示那樣向內(nèi)管33上卷繞。此時，也可以在內(nèi)管33或中央部分321的表面上涂覆粘接劑，將內(nèi)管33與中央部分321粘接。接著，如圖4（c）所示，將通用的遮蔽膠帶40例如以螺旋狀卷繞到中央部分321之上。通過一邊對遮蔽膠帶40施加較強的張力一邊卷繞，成為維持中央部分321的壓縮狀態(tài)的輔助。

接著，將金屬板41碰抵在內(nèi)管33、中央部分321及遮蔽膠帶40的組裝體（以下，稱作“組裝體33+321+40”）的一方的端部，此外，借助由螺栓/螺母進行的螺紋緊固連結(jié)，將金屬板42固定到凸緣31a上，前述由螺栓/螺母進行的螺紋緊固連結(jié)利用螺栓35a用的孔，前述螺栓35a用的孔被設置于外管31的一端的凸緣31a上。在形成在金屬板41的中央部的貫通孔中插入長尺寸螺栓43，使形成在該長尺寸螺栓43上的陽螺紋螺紋接合到形成在金屬板42的中央部上的陰螺紋中。通過在該狀態(tài)下將長尺寸螺栓43擰入，能夠?qū)⒔M裝體33+321+40嵌入到外管31內(nèi)。使用容易打滑的遮蔽膠帶40、或?qū)⑼夤?1加溫，在進行容易的嵌入的方面是有效的。另外，遮蔽膠帶40（在將內(nèi)管33與中央部分321粘接的情況下粘接劑也）在供液管30使用時的熱作用下灰化而消失。

上述的嵌入方法能夠用便宜的夾具（金屬板41、42、長尺寸螺栓43等）簡單地執(zhí)行。但是，嵌入方法并不限定于上述說明，也可以使用其他方法，例如使用加壓壓入機。

在供液管30是彎曲管的情況下，將中間件32的中央部分321如形成所謂斜面彎管時那樣，在管軸向上分割為多個塊（大致裁頭扇形的）。將中央部分321的各塊以壓縮的狀態(tài)用粘接劑粘貼到內(nèi)管33上，在施加了張力的狀態(tài)下將通用的遮蔽膠帶40例如以螺旋狀卷繞到中央部分321之上，以維持中央部分321的壓縮狀態(tài)。由此，形成內(nèi)管33、中央部分321及遮蔽膠帶40的組裝體33+321+40。將該組裝體33+321+40向外管31中嵌入。

嵌入例如可以使用在圖5中概略地表示的嵌入裝置60進行。嵌入裝置60具有中心角為大約270度的圓弧狀的臂61，在臂61的兩端設有圓板形的內(nèi)管固定板62。臂61被軸承63在水平方向及上下方向上不動、且可繞鉛直軸線（圖5的紙面垂直方向）旋轉(zhuǎn)地支承。在臂61的外周面的一部分上形成有齒64。在齒64上嚙合著被未圖示的驅(qū)動馬達驅(qū)動的齒輪65。

嵌入裝置60具有用來保持外管31的多個保持部件66。外管31能夠借助由螺栓/螺母產(chǎn)生的螺紋緊固連結(jié)69，固定到保持部件66上，前述由螺栓/螺母產(chǎn)生的螺紋緊固連結(jié)69利用螺栓35a用的孔，前述螺栓35a用的孔被設置于外管31的兩端的凸緣31a上。

向上述組裝體33+321+40的內(nèi)管33內(nèi)，插入具有比內(nèi)管33的內(nèi)徑稍小的外徑的芯骨67。在此狀態(tài)下，將螺栓68穿通到設在內(nèi)管固定板62上的貫通孔中，使該螺栓68螺紋接合到形成在芯骨67的兩端面上的陰螺紋中。由此，將內(nèi)管33固定到內(nèi)管固定板62上。在此狀態(tài)下，通過驅(qū)動齒輪65，將組裝體33+321+40向外管31中嵌入。然后，將螺栓68拆下，將外管31從保持部件66拆下。通過以上操作，將外管31、中間件32的中央部分321及內(nèi)管33結(jié)合的組裝體完成。

［實施例］

以下，對關于本發(fā)明的一實施例的試驗結(jié)果進行說明。鑄造系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)是圖1及圖2所示那樣的，供液管30的構(gòu)造是圖3所示那樣的。外管31由奧氏體類不銹鋼形成。作為中間件32及填充件34而使用將莫來石纖維的薄片在層間配置蛭石（vermiculite）并層疊多層的結(jié)構(gòu)（薄片層疊體）。內(nèi)管31由塞龍?zhí)沾桑╯ialonceramic）形成。

使內(nèi)管33的外徑比外管31的內(nèi)徑小3mm（半徑小1.5mm）。使內(nèi)管33的軸向全長比外管31的軸向全長小4mm（單側(cè)小2mm）。如圖4（a）、圖4（b）所示，將由切斷為比內(nèi)管33的軸向全長短10mm的、矩形的厚度為3.2mm的上述薄片層疊體構(gòu)成的中間件32的中央部分321，以中央部分321的兩端位于從內(nèi)管33的兩端面分別離開5mm的位置的方式，卷繞到內(nèi)管33之上。構(gòu)成中央部分321的薄片層疊體的薄片的層疊方向是中央部分321的厚度方向（即供液管30的徑向）。接著，如圖4（c）所示，在卷繞后的中間件32的中央部分321的外周整面上粘貼通用遮蔽膠帶40，使用圖4（d）所示的夾具，嵌入到外管31中，以使內(nèi)管33的端面來到比外管31的端面在長軸線方向上更進入2mm的位置。

此外，將由切斷為環(huán)狀的厚度為5mm的上述薄片層疊體構(gòu)成的中間件32的端部分322，嵌入到不存在中央部分321的內(nèi)管33與外管31之間的間隙中。構(gòu)成端部分322的薄片層疊體的薄片的層疊方向是端部分322的厚度方向（即供液管的長軸線方向）。另外，省略詳細說明，但使用圖5的方法制造出作為90度曲管的供液管30。

將鋁合金熔液的保持爐19和鑄造裝置（壓鑄機）的套筒16使用4根供液管30連接，前述4根供液管30具有上述結(jié)構(gòu)。借助穿通到外管31的凸緣31a中的多根螺栓35a和與各螺栓35a螺紋接合的螺母35b，將外管31彼此牢固地連結(jié)，由此將相鄰的供液管30彼此連結(jié)。如圖3所示，在相鄰的供液管30之間（內(nèi)管33的對置面之間），插入由切斷為環(huán)狀的厚度為6mm的上述薄片層疊體構(gòu)成的填充件34。因而，填充件34的過盈量是2mm。將填充件34設置成，薄片層疊體的薄片的層疊方向為，填充件34的厚度方向（即供液管的長軸線方向）。

在外管31的外周上，卷繞未圖示的加熱器線，將其周圍用未圖示的隔熱材料覆蓋。在鑄造中，通過用該加熱器線將供液管30加熱，防止鋁合金熔液的溫度下降。

使用通常的al－si－cu類鋁合金（相當于adc12的材料）進行300次注射的鑄造。在300次注射的鑄造的期間中，盡管受到鑄造裝置的振動和鋁熔液的熱，但沒有看到鋁熔液從供液管30彼此的連結(jié)部的漏出。